1. 媒介
在立式氧化出產(chǎn)線出產(chǎn)氧化膜厚為18μm及以上的型材時(shí),在型材鉗口位置的端頭處泛起 局部溶膜現(xiàn)象,為弄清發(fā)生溶膜的緣由 ,對(duì)發(fā)生溶膜現(xiàn)象的部位進(jìn)行溫度的檢測(cè),對(duì)溶膜現(xiàn)象的發(fā)生緣由 進(jìn)行初步商量 。
2. 丈量 部門
2.1 丈量 前提
2.1.1統(tǒng)一 處置槽,介入 丈量 的鋁合金型材為不異型材,分歧 的丈量 批次的型號(hào)、支數(shù)、長(zhǎng)度等參數(shù)不異。
2.1.2陽(yáng)極氧化工藝:除油→堿侵蝕 →中和→陽(yáng)極氧化→封孔。陽(yáng)極氧化槽液成份 及工藝參數(shù):成份 為硫酸,濃度為160g/L~180g/L,AL3+濃度2,電壓13~16V,時(shí)候 40~43min。
2.2丈量 方式
利用 紅外測(cè)溫槍丈量 鉗口部位的溫度,丈量 時(shí)候 點(diǎn)為11個(gè),丈量 樣板量為10個(gè)。
2.3丈量 數(shù)據(jù)
2.3.1 槽內(nèi)輪廓未增添 空氣攪拌的丈量 數(shù)據(jù)
表1 鉗口位置溫度丈量 數(shù)據(jù)列表(無(wú)空氣攪拌)
2.3.2 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線
圖1 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線(無(wú)空氣攪拌)
2.3.3 型材處置后果:該排型材制品 氧化完成后所有端頭都發(fā)生溶膜現(xiàn)象。
2.3.4 槽內(nèi)輪廓增添 了空氣攪拌的丈量 數(shù)據(jù)
表2 鉗口位置溫度丈量 數(shù)據(jù)列表(有空氣攪拌)
2.3.5 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線
圖2 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線(有空氣攪拌)
2.3.6型材處置后果:該排型材制品 氧化完成后未發(fā)現(xiàn)有端頭溶膜現(xiàn)象。
2.4 鉗口溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線對(duì)照?qǐng)D
圖3 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線對(duì)照?qǐng)D
2.4.1 經(jīng)由過(guò)程 圖二的鉗口溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線圖可以看出,不管有無(wú) 在槽面進(jìn)行空氣攪拌,鉗口的溫度的起落 趨向 線都是類似 的。
2.4.2 鉗口溫度跨越 28℃以上時(shí),極輕易 發(fā)生端頭融膜現(xiàn)象。
3. 溶膜現(xiàn)象緣由 剖析
3.1氧化膜的布局
圖4 氧化膜截面圖(15000倍)
3.2剖析
3.2.1 從上圖片可以看出的指標(biāo)有氧化膜的孔距,孔徑,孔隙率,氧化膜的厚度等氧化膜根基 指標(biāo)。相對(duì) 上圖氧化膜的孔徑在100nm~200nm之間,氧化膜厚度10微米擺布,孔隙率20%擺布,孔距300~500nm之間。氧化膜的截面圖講明氧化膜孔根基 上是管狀布局,氧化膜發(fā)生溶膜反映根基 上是在孔的底部發(fā)生的。
3.2.2采取 硫酸作為氧化處置液,利用 陽(yáng)極氧化工藝,在該工藝前提 下,溫度對(duì)氧化膜布局、孔徑和厚度影響年夜 。氧化膜生成時(shí)發(fā)生 22897J/mol的生成熱,同時(shí)電解時(shí)通太高 電阻的反對(duì) 層和孔內(nèi)電解液發(fā)生 焦耳熱,由此致使 電解液升溫很快,膜消融 加重 。
3.2.3立式氧化工藝槽高度高,液面的熱互換效力 較槽底的熱互換效力 低,故鋁型材端頭部門及與液面交代 的部門溫度比液面以下的溫度高,更輕易 發(fā)生 溶膜現(xiàn)象。
3.2.4 按照丈量 后果可以不雅 察到,未在液臉部 門增添 空氣攪拌的端頭溫度最高可到達(dá) 30℃以上,而槽內(nèi)的槽液溫度僅為20±1℃,溫差可到達(dá) 10℃,所以端頭發(fā)生 溶膜現(xiàn)象。
4. 結(jié)論
端頭融膜的首要 緣由 是氧化進(jìn)程 中的鉗口熱量太高 所釀成的 。立式氧化出產(chǎn)線在出產(chǎn)氧化膜厚為18μm及以上的型材時(shí),極輕易 在端頭處發(fā)生 局部融膜現(xiàn)象,經(jīng)由過(guò)程 鉗口溫度檢測(cè)的數(shù)據(jù),及利用 液面空氣攪拌的方式 ,得出端頭溶膜的首要 緣由 :是氧化進(jìn)程 中的鉗口熱量太高 所釀成的 。
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